Уровень начального предварительного напряжения в арматуре нижнего пояса определяем из условий:
ssp + Dssp < Rs,ser ; ssp = -Dssp > 0,3Rs,ser; Dssp=0,0ssp
После постановки значения Dssp в приведенные выше неравенства получим:
ssp,max = Rs,ser/1,05 = 785/1,05 = 747,6 МПа;
ssp,min = 0,3Rs,ser/(1-0,05) = 0,3×785/0,95= 247,9 МПа.
Принимаем ssp = 650 МПа.
Коэффициент точности натяжения арматуры определяют по формуле
gsp = 1 ± Dgsp.
Согласно п.1.27 [10], при механическом способе натяжения
Dgsp= 0,1
Тогда gsp = 1- 0,1 = 0,9.
Для проверки прочности нижнего пояса в стадии обжатия и его трещиностойкости в стадии эксплуатации вычислим потери предварительного напряжения при gsp = 1. Найдем первые потери (до окончательного обжатия бетона).
2. От релаксации напряжений в арматуре
s1=0,1ssp-20=0,1×650-20=45 МПа.
4. От перепада между температурой арматуры и натяжных устройств
s2 = 1,25Dt = 1,25×65=81,25 МПа.
6. От деформаций анкеров
s3=Dl/l×Es=(2×19×104)/19000=20МПа,
где Dl = 2 мм (табл. 5 [10]).
13. Напряжение в арматуре после потерь s1, s2 и s3.
ssp1 = ssp -s1 -s2 -s3 =503,75 МПа.
15. Усилия в арматуре Asp с учетом потерь s1, s2 и s3,
P=ssp1×Asp=503,75×923 = 465×103 H.
17. Напряжения в бетоне на уровне центра тяжести предварительно напрягаемой арматуры с учетом потерь s1, s2 и s3 при lop1=0 и Asp=Asp¢
sbp=P/Ared=465×103/240×280=6,92 МПа.
При определении sbp принято условно A=Ared.
18. 19, 20. Так как sbp¢ = sbp >0, то коэффициент a:
a = 0,25 + 0,025Rbp= 0,25 + 0,025×15 = = 0,625 < 0,8.
21. Проверяем условие
sbp/Rbp 6,92/15 = 0,461<a= 0,625.
Условие выполняется, поэтому потери от быстро натекающей ползучести
s6 = 40×0,85sbp /Rbp = 40×0,85×0,461 = 15,68МПа.
26. Первые потери
sl1=s1+s2+s3+s6 =45+81,25+20+15,68=161,93 МПа.
Вторые потери
27. Потери от усадки бетона s8 = 35 МПа.
29. Усилие в предварительно напрягаемой арматуре с учетом первых потерь при gsp = 1
P1= (ssp - sl1)×(Asp+ Asp¢) = (650 – 161,93)923 =450489H =450,5кН.
31. Напряжения в бетоне от предварительного натяжения арматуры с учетом потерь sl1 на уровне центра тяжести сечения:
sbp1 =P1/A=450,5×103/240×280 = 6,7 МПа > 0.
32. Проверяем условие sbp1/Rbp < a = 0,75
6,7/15 = 0,45 < 0,75 (п. 9а табл. 5 [10]).
33. Потери от ползучести бетона при a = 0,85
s9 = 150asbp1/Rbp = 150×0,85×0,45 = 57,4 МПа.
35. Вторые потери
sl1=s8+s9 =35 + 57,4 = 92,4 МПа.
36. Суммарные потери предварительного напряжения
sl=sl1+sl2 =161,93 + 92,4 = 254,33 МПа > 100 МПа.
Усилие в преднапряженной арматуре с учетом всех потерь при gsp< 1
P2=gsp(ssp - sl)(Asp+Asp¢)=0,9(650-254,33)923=328,7×103 H.
Проверка нижнего пояса по прочности в стадии изготовления
Как следует из расчетов, наихудшее сочетание усилий М и N при передаче усилий с упоров на бетон возникает в панели 9:
М9 = M9P1 = 9,0×10-3×450,5=4,05 кН×м;
N9= N9 P1 = 99,1×10-2×450,5= 446,4 кН,
где М9 и N9 - усилия в панели 9 от единичной нагрузки, приложенной вдоль оси нижнего пояса ; Р1 — усилие предварительного напряжения в арматуре нижнего пояса с учетом первых потерь.
Эксцентриситет продольной силы в панели 9
eo = М9 / N9 = 4,05/446,4 = 0,0091 @ 1 см, что близко к значениям
h/30 = 28/30 = 0,93 см и lo/600 = 0,9×160/600 = 0,24 см,
здесь lo - длина панели 9, см (см. лист 2).
При этих условиях расчет нижнего пояса выполняется как сжатого элемента со случайным эксцентриситетом при прочности бетона, равной его передаточной прочности Rbp =15 МПа. Коэффициент условия работы бетона в момент обжатия нижнего пояса уb8 = 1,2. Так как арматура натягивается на упоры, то влияние прогиба нижнего пояса на его несущую способность в стадии обжатия не учитывается, а его прочность обеспечивается только прочностью бетона согласно условию
Р1 = 450,5 кН < Rbbhgb8 = 15×240×280×1,2 = 1210 кН.
Так как условие выполняется, то прочность сечений нижнего пояса в стадии изготовления обеспечена.
Оборудование резервуара понтоном
Понтоны представляют собой жесткую газонепроницаемую конструкцию, закрывающую не менее 95 % поверхности нефтепродукта, снабженную кольцевым затвором, герметизирующим оставшуюся поверхность.
Понтоны бывают металлические и синтетические. Металлический понтон состоит из металлических коробов - сегментов, расп ...
Определение общего размыва
Глубина воды после размыва определяется по формуле:
(2)
где – наибольшая глубина воды
-глубина воды до размыва
-коэффициент общего размыва
Результаты подсчета глубин воды после размыва приведены в таблице1.5.
Таблица 1.5
№ сечения
1
3.619
6.266945
2
4.98
6.7728
...
Определение сейсмических нагрузок с учетом кручения здания в плане
Рис.4-
Поворот здания в плане
1
– Центр масс;
2
– Центр жесткостей.
Значение расчетного эксцентриситета между центрами жесткостей и веса здания принимаем равным 0,1В, где В- размер здания в плане в направлении, перпендикулярном действию силы При расчете здания в поперечном направлении В=60м; =0,1 ...