Dmin=γn∙γf∙Fn min∑yi=0,95∙1,1∙118,5(1+0,633+0,841+0,475)=365,18кН
Где γf=1,1 – коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок; ∑yi – сумма ординат с эпюры линии влияния.
Силы Dmax., Dmin действуют одновременно на консолях стоек с такими же эксцентриситетами, что и сила F7 и учитываются как кратковременные.
Первое загружение: сила Dmax приложена к крайней левой стойке рамы с моментом МDmax= Dmax∙ еF7=801,24∙0,6=480,74 кНм.
Сила Dmin приложена к средней левой стойке рамы с моментом
МDmin= Dmin∙ еF9=365,18∙0,75=273,89 кНм.
Второе загружение: сила Dmin приложена к крайней левой стойке рамы с моментом МDmin= Dmin∙ еF7=365,18∙0,6=219,11 кНм.
сила Dmax приложена к средней левой стойке рамы с моментом МDmax=
Dmax∙ еF9=801,24∙0,75=600,93 кНм.
Для учета длительных нагрузок от кранового оборудования воспользуемся ординатами с эпюры линии влияния для одного крана.
Расчетная вертикальная нагрузка на колонны от одного крана:
Dmax/=γn∙γf∙0,5Fn max∑yi=0,95∙1,1∙260∙0,5(1+0,633)=221,85кН
Dmin/=γn∙γf∙0,5Fn min∑yi=0,95∙1,1∙118,5∙0,5(1+0,633)=101,11 кН
Где ∑yi – сумма ординат с эпюры линии влияния.
Силы Dmax., Dmin действуют одновременно на консолях стоек с такими же эксцентриситетами, что и сила F7 и учитываются как длительные.
Первое загружение: сила Dmax/ приложена к крайней левой стойке рамы с моментом
МDmax/= Dmax/∙ еF7=221,85∙0,6=133,11 кНм.
сила Dmin/ приложена к средней стойке рамы с моментом
МDmin/= Dmin/∙ еF9=101,11 ∙0,75=75,83 кНм.
Второе загружение: сила Dmin/ приложена к крайней левой стойке рамы с моментом
МDmin/= Dmin/∙ еF7=101,11 ∙0,6=60,66 кНм.
сила Dmax/ приложена к средней стойке рамы с моментом
МDmax/= Dmax/∙ еF9=221,85∙0,75=165,75 кНм.
Расчетные схемы от крановых нагрузок
Расчетные схемы от крановых нагрузок: а- от кратковременного действия при Dmax, приложенной к левой крайней стойке; б- от длительного действия при D max, приложенной к правой крайней стойке; в- горизонтальной при торможении крана Т, приложенной к крайней левой стойке
Горизонтальная нагрузка от кранов – торможение кранов. Сила Т приложена в месте крепления верхней полки подкрановой балки к стойке рамы (1400мм – высота подкрановой балки). Горизонтальная крановая нагрузка от двух кранов на колонну при поперечном торможении равна
Т=γn∙γf∙Нn∑yi=0,95∙1,1∙10,18(1+0,633+0,841+0,475)=31,37кН
Определение сейсмических нагрузок с учетом кручения здания в плане
Рис.4-
Поворот здания в плане
1
– Центр масс;
2
– Центр жесткостей.
Значение расчетного эксцентриситета между центрами жесткостей и веса здания принимаем равным 0,1В, где В- размер здания в плане в направлении, перпендикулярном действию силы При расчете здания в поперечном направлении В=60м; =0,1 ...
Расчет
объемов работ.
Расчет средних линий слоев поперечника дорожной
одежды
Принимаем или разбиваем каждый слой на элементарные фигуры: треугольники, параллелограммы или трапеции.
Определение ширины растительного грунта поверху:
α=arctg(1/4)=14.040, по теореме синусов
;
х=0,41м.
Длина откоса по верху составит
,
где сумма i-ых слоев дорожной одежды,
m – заложение отк ...
Указания по организации труда
1) Работы по устройству основания из ПГС организуют в 1 смену. Работы ведем на одной захватке.
На каждую смену организуем бригаду рабочих в таком составе: машинист экскаватора 6 разряда-1, помощник машиниста экскаватора 5 разряда-1, водитель третьего класса-4, машинист автогрейдера 6 разряда-1, машинист ка ...