Расчет колонны крайнего ряда

Страница 1

Исходные данные.

Для расчета и конструирования крайней левой колонны назначим материалы бетона и арматуры:

Бетон тяжелый – класса В30, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении.

Расчетное сопротивление на осевое сжатие Rb=17,0 МПа; расчетное сопротивление на осевое растяжение Rbt=1,2 Мпа; нормативная призменная прочность бетона Rb,n=22,0 МПа; нормативное сопротивление бетона растяжению Rbt,n=1,8Мпа; начальный модуль упругости бетона Еb=29х103МПа.

Рабочая продольная арматура класса А III

Расчетное сопротивление растяжению арматуры Rs=365 Мпа; модуль упругости арматуры Еs=19х104Мпа;

Поперечная арматура класса А-I

Расчетное сопротивление растяжению арматуры Rsw=175 Мпа. модуль упругости арматуры Еs=21х104Мпа;

Поперечное сечение колонны: надкрановая часть – 400х600мм; подкрановая часть 400х800мм. Защитный слой бетона а=а/=40мм

Рабочая высота надкрановой части h0=h-a=600-40=560мм

Рабочая высота подкрановой части h0=h-a=800-40=760мм

Расчет надкрановой части колонны.

Расчет в плоскости изгиба. Расчетная длина надкрановой части колонны в плоскости изгиба (табл.7):

при учете крановых нагрузок

без учета крановых нагрузок .

Так как l0/h=9,0/0,4=22,5>10 то необходимо учитывать влияние прогиба элемента на увеличение эксцентриситета продольной силы.

Расчет колонны выполняем на три комбинации усилий (табл. 8).

Таблица 8

Расчет в плоскости изгиба для комбинации

I

-

I

Расчет выполняем по алгоритму, приведенному в прил. 7 (табл.1.).

1. Выписываем невыгоднейшие сочетания усилий из табл. 6 и8:

- от всех нагрузок М=115,24 кН·м и N=1392,73кН;

- от всех нагрузок, но без учета ветровой: Мґ=93,04 кН·м и Nґ=1392,73 кН;

- от постоянных нагрузок: Мl=116,83 кН·м и Nl=1395,97 кН.

2. Поскольку в этой комбинации действует усилия от нагрузок непродолжительного действия, для определения коэффициента условий работы бетона находим моменты внешних сил относительно центра тяжести сечения растянутой арматуры с учетом и без учета ветровой и крановой нагрузок.

MI = Mґ+Nґ·(0,5·h – a) = 93,04 + 1392,73·(0,5·0,6 – 0,04) = 455,15 кН·м.

MII = M+N·(0,5·h – a) = 115,24 +1392,73·(0,5·0,6 – 0,04) = 477,35 кН·м;

3. Проверяем условиеMI ≤ 0,82·MII;

MI = 455,15< MII =0,82·477,35 = 391,43 кН·м. -условие не выполняется,

4. Определим γb1=0,9 MII/ MI =0,94<1,1.

5. Расчетные сопротивления Rb/= γb1∙ Rb=0,94∙17,0=15,98 МПа;.

6. Вычислим случайный эксцентриситет:

;

.

7. Эксцентриситет продольной силы:

.

8. Так как ео=0,083 м>еа=0,019м, то случайный эксцентриситет не учитываем.

9. Определяем

.

Принимаем большее значение .

10. Определяем момент от длительно действующих нагрузок:

Состав отряда по устройству дорожной одежды
На основании данных таблицы окончательно устанавливаем состав звеньев по устройству слоев дорожной одежды и устройству присыпных обочин. Состав отряда представим в виде таблицы 6.4. Рядом с количеством машин в скобках указаны коэффициенты загрузки машин в смену. В целях наиболее полного использования машин ...

Технологическая карта. Область применения технологической карты
Технологическая карта - составная часть проекта производства работ. В технологической карте предусматриваются технологические и организационные положения строительного процесса, указаны потребности в материалах, полуфабрикатах, конструкциях и инструментах. Калькуляции затрат, требования к качеству работ, т ...

Укрепление откосов с использованием геотекстиля, цементогрунта или набрызг-бетона
Таблица 41. Примечание Обоснование При укреплении откосов геотекстилем раскатку полотен следует осуществлять в продольном или поперечном направлении по откосу с перекрытием полотен: ■ не менее 0,2 м при продольной раскатке; ■ 0,1 - 0,15 м при поперечной раскатке. ВСП 49-86 п.4. ...