tk = 39,6 + = 48,23 ºС
6. Рассчитываем теплопроизводительность установки по формуле (13)
(13)
кВт = 0,2 МВт,
количество тепла, выработанное теплонасосной установкой (14)
(14)
где где ni - продолжительность соответствующего интервала, ч
МВт·ч
и количество тепла, полученное из теплосети за рассчитываемый период (15)
(15)
МВт·ч
7. Принимая температуру перегрева хладагента на выходе из компрессора (точка 2 термодинамического цикла на рис.2) на 20 градусов выше температуры конденсации, по диаграмме состояния или по таблицам находится удельная теплопроизводительность хладагента qk.
При tк = 60 ºС qk = 592 - 450 = 142 кДж/кг
При tк = 48,23 ºС qk = 588 - 438 = 150 кДж/кг
8. По (16) определяется расход хладагента Ga в данном цикле.
(16)
= 1,41 кг/с
9. Решением уравнения (17) находится температура испарения хладагента tu. Целесообразно использовать графо - аналитический способ, а именно: принимая температуру испарения ниже температуры tвэр1 (на 2-3 градуса и более), а также величину перегрева на всасывании в компрессор 15°С, по диаграмме состояния хладагента находится удельная холодопроизводительность qu, а затем проверяется тождественность уравнения (17). При "небалансе" не более 3-5% точность найденной величины tu может считаться приемлемой.
(17)
(18)
, (19)
где Ku - коэффициенты теплопередачи в испарителе и конденсаторе теплонасосной установки, 500 Вт
Fu - его теплообменная поверхность,
Gwu - расход воды через испаритель
= 2, 19
Еи = 1 - е 2,19 = 0,89
Тогда по уравнению (18), получается:
Для интервала (-10…-5 ºС) принимаем температуру испарения +13 ºС
qи = 557 - 450 = 107 кДж/кг
1,41 · 107 9,55 · 4,19 · (16 - 13) · 0,89
150,87 106,98
Н = · 100 % = 1,32 %
10. По температурным границам рассчитываемого цикла tk и tu, принятой величине перегрева на всасывании уточняем действительный расход хладагента (20), кг / с
(20)
= 1,41 кг/с
находим коэффициент подачи l (21)
(21)
(22)
где π - степень повышения давления,
РК, РО - давление конденсации и кипения хладагента
,
Удельная адиабатная работа компрессора
lад = h2 - h1 = 592-568 = 24 кДж/кг (23)
Адиабатная мощность компрессора
Nад = Gд ·lад = 1,41· 24 = 33,84 кВт = 0,033 МВт (24)
Индикаторная мощность компрессора
Ni = (25)
где ηi - индикаторный КПД, равный для обычных величин π 0,73
Ni = =0,05 МВт
Действительный объем, описываемый поршнями компрессора:
Vд = Gд · υ1, м3/с (26)
где υ1 - объемная масса хладагента при всасывании в компрессор =0,036 м3/кг
Vд = 1,41· 0,036 = 0,05 м3/с
Теоретический объем, описываемый поршнями компрессора
Vт = =
= 0,06 м3/с (27)
Расход мощности на трение
Nтр = Ртр · Vт (28)
где Ртр = 40 · 103 Па - давление трения
Nтр = 40 · 103 · 0,06 = 0,0024 МВт
определяем эффективную мощность компрессора Ne (23)
кВт; (29)
где Ni - индикаторная мощность, МВт (25),
- расход мощности на трение, МВт (28)
МВт
Определение предварительных размеров подошвы ленточного фундамента по осям
Б и Д (n = 260 кН/м)
При b=1: R=432 кПа
При b=2: R=447 кПа;
При b=3: R=462 кПа
При b=1: кПа
При b=1,4: кПа;
При b=2: кПа
Рис.5. Ширина ленты, оси БиД
Принимаем ширину ленты b=0,9 м
Среднее давление по подошве фундамента Р
не должно превышать расчётного сопротивления грунта основания R
.
При b=0,8м: R=430 кПа
Пр ...
Исходные данные
Vн на междуэтажное перекрытие - 400 кгс/м2
Vн на подвальное перекрытие - 1600 кгс/м2
L1 ´ L2 - шаг колонн - 5,2 ´ 7,2 м.
Размеры поперечного сечения колонны - 350 ´ 350 мм
...
Приготовление пористой АБС: пористая, горячая, м/з,
типА м1
Щебень - 56% We=3%, рЩ=1,42т/м3
Песок - 34% We=4%, рЩ=1,5т/м3
Минеральный порошок - 10%
Битум - 5%
105%
Qщ=56*1000/105=533,33
Qп=34*1000/105=328,81
Qмп=10*1000/105=95,24
Qб=6*1000/105=47,26
Определим кол - во материала на 1т. АБС с учетом плотности и влажности:
Qщ=533,33*1,03/1420*1575,05=609,3
Q ...