Механический КПД компрессора
= 0,05/0,0524 = 0,95 (30)
Эффективный КПД компрессора
ηе = ηi · ηмех = 0,73 · 0,95 = 0,7 (31)
11. Рассчитываем коэффициент преобразования теплового насоса m
=
= 3,82 (32)
12. Для каждого последующего интервала температур наружного воздуха повторяются пункты 5-11 (табл.3)
13. Определяется годовой расход электроэнергии компрессором теплового насоса
, (33)
где Nei - эффективная мощность компрессора в текущем интервале температур наружного воздуха ni,
i - количество рассчитываемых интервалов работы теплонасосной установки.
0,0524 · 637 + 0,048 · 1222 + 0,022 · 2906 = 155,97 МВт·ч
14. Определяется расход электроэнергии на привод насосов за отопительный период А по (34).
(34)
где - продолжительность работы теплонасосной установки в отопительном периоде.
= 31,92 МВт·ч
15. Находится суммарное количество теплоты, выработанное теплонасосной установкой за отопительный период по (35)
= 127,4+ 178,9 + 116,3 = 422,6 МВт·ч (35)
Таблица 3. Результаты расчётов ТНУ в режиме системы теплоснабжения.
Величины |
Интервалы температур | |||||||
-32 30 |
-30 25 |
-25 20 |
-20 15 |
-15 10 |
-10 5 |
-5 0 |
0 8 | |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
1. Отопительная нагрузка Qо, МВт |
1, 19 |
1,07 |
0,95 |
0,83 |
0,71 |
0,6 |
0,48 |
0,29 |
2. Температура сетевой воды в подающем трубопроводе t1, оС |
106,71 |
99,36 |
91,87 |
84,22 |
76,4 |
69,03 |
60,74 |
46,85 |
3. Температура сетевой воды в обратном трубопроводе t20, оС |
76,96 |
72,61 |
68,12 |
63,47 |
58,65 |
54,03 |
48,74 |
39,6 |
4. Температура воды на выходе из конденсатора tWK, оС |
62,71 |
62,02 |
61,03 |
60,56 |
59,78 |
59,04 |
58,2 |
56,74 |
5. Температура конденсации tK, оС |
60 |
60 |
48,23 | |||||
6. Теплопроизводительность конденсатора Qк, МВт |
0,2 |
0, 204 |
0,123 | |||||
7. Количество тепла, выработанного теплонасосной установкой Qтну, МВт×ч |
127,4 |
178,9 |
116,3 | |||||
8. Количество тепла, отпущенного из теплосети Qт, МВт×ч |
3 |
20,2 |
93,14 |
180,1 |
295,4 |
254,8 | ||
9. Холодопроизводительность испарителя Qи, МВт |
0,150 |
0,181 |
0,121 | |||||
11. Температура испарения tи, оС |
13 |
10 |
7 | |||||
12. Степень повышения давления p |
3,37 |
3,60 |
4,08 | |||||
13. Коэффициент подачи l |
0,76 |
0,75 |
0,73 | |||||
14. Расход хладогента через испаритель Gд, кг/ч |
1,41 |
3,42 |
5,3 | |||||
15. Удельная адиабатическая работа компрессора lад, кДж/кг |
24,0 |
25,0 |
26,0 | |||||
16. Адиабатическая мощность компрессора Nад, МВт |
0,03 |
0,08 |
0,16 | |||||
17. Индикаторная мощность компрессора, Ni, МВт |
0,05 |
0,1 |
0,18 | |||||
18. Действительный объём, описываемый поршнями компрессора, Vд, м3/ч |
0,05 |
0,095 |
0,147 | |||||
19. Теоретический объём, описываемый поршнями Vт, м3/ч |
0,06 |
0,125 |
0, 193 | |||||
20. Мощность трения, Nтр, МВт |
0,002 |
0,005 |
0,007 | |||||
21. Эффективная мощность компрессора Nе, МВт |
0,052 |
0,105 |
0,187 | |||||
22. Механический КПД компрессора hl мех |
0,96 |
0,95 |
0,96 | |||||
23. Эффективный коэффициент преобразования m |
3,82 |
1,94 |
0,66 |
Расчёт пропарочных камер
При тепловой обработке применяют, в основном, ямные пропарочные камеры периодического действия. Габаритные размеры камер устанавливаются таким образом, чтобы загрузка изделиями была максимальной.
Габаритные размеры секции камеры рассчитываются по формулам:
где lф, bф, hф – соответственно, длина, ширина ...
Техника безопасности при производстве работ
Кирпич и мелкие блоки следует подавать к рабочему месту каменщика пакетами на поддонах при помощи подхватов с ограждениями, исключающими падение отдельных камней.
Леса и подмости должны быть прочными и устойчивыми. Стойки трубчатых лесов надо устанавливать на дощатые подкладки толщиной 50мм, укладываемые н ...
Основные мероприятия по технике безопасности
1. Руководство монтажными работами должно поручаться опытным инжинерно-техническим работникам, хорошо знающим сложности и специфику выполнения этих работ.
2. При подъёме эл-тов обязательна организация сигнализации; все сигналы подаются машинисту крана или бригадирам монтажной бригады. Машинист крана должен ...