Реновация асбестоцементных, чугунных и железобетонных трубопроводов

Страница 2

а). асбестоцементный трубопровод;

Конструкция «асбестоцемент + ПР»

Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления асбестоцементного трубопровода ААЦ, коэффициент удельного сопротивления полимерного рукава АПР, потери напора Δ h на всем асбестоцементном трубопроводе диаметром 0,5 м, длиной L = 600 м, начальном давлении 28,2 м, при расходе q = 0,3 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,7L = 420 м:

ААЦ = 0,0024d-4,9384 = 0,0024х0,5-4,9384 = 0,07359;

АПР = 0,0007d-5,2791 = 0,0007х0,458-5,2791 = 0,04319 (при ненарушении несущей способности);

АПР = 0,0007d-5,2791 = 0,0007х0,434-5,2791 = 0,05739 (при нарушении несущей способности);

Δh = ААЦLq2 = 0,07359х600х0,32 = 3,974 м (т.е. давление в конце трубопровода снизится до 28,2 – 3,974 = 24,226 м);

Расчету подлежат также потери напора на ремонтном участке до проведения санации

Δ hац = ААЦ0,7Lq2 = 0,07359х420х0,32 = 2,781 м

и после проведения санации полимерным рукавом

Δ hпр = АПР0,7Lq2 = 0,04319х420х0,32 = 1,633 м (при не нарушении несущей способности);

Δ hпр = АПР0,7Lq2 = 0,05739х420х0,32 = 2,169 м (при нарушении несущей способности);

Таким образом, разница в потерях напора составит:

Δ hац - Δ hпр = 2,781 – 1,633 = 0,148 м (при не нарушении несущей способности);

Δ hац - Δ hпр = 2,781 – 2,169 = 0,612м (при нарушении несущей способности);

Вывод:

-при не нарушении несущей способности гидравлический дисбаланс положительный; давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полимерным рукавом возрастает на 0,148 м вод. ст. и станет равным 24,226 + 0,148 = 24,374 м, т.е. практически не изменится.

-при нарушении несущей способности гидравлический дисбаланс положительный; давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полимерным рукавом возрастет на 0,612 м вод. ст. и станет равным 24,226 + 0,612 = 24,838 м, т.е. также практически не изменится.

Процент снижения давления от расчетного до ремонта составит (24,838 – 24,374)*100 / 24,838 = 1,87 %.

Конструкция «асбестоцемент + ПЭ»

Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления асбестоцементного трубопровода ААЦ, коэффициент удельного сопротивления полиэтиленового трубопровода АПЭ, потери напора Δ h на всем асбестоцементном трубопроводе диаметром 0,5 м, длиной L = 600 м, начальном давлении 28,2 м, при расходе q = 0,3 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,7L = 420 м:

ААЦ = 0,0024d-4,9384 = 0,0024х0,5-4,9384 = 0,07359;

АПЭ = 0,001.d-5,316 = 0,001х0,4152-5,316 = 0,10699;

Δ h = ААЦLq2 = 0,07359х600х0,32 = 3,974 м (т.е. давление в конце трубопровода снизится до 28,2 – 3,974 = 24,216 м);

Расчету подлежат также потери напора на ремонтном участке до проведения санации

Δ hац = ААЦ0,7Lq2 = 0,07359х420х0,32 = 2,782 м

и после проведения санации полиэтиленовой трубой

Δ hпэ = АПЭ0,7Lq2 = 0,10699х420х0,32 = 4,044 м;

Таким образом, разница в потерях напора составит:

Δ hац - Δ hпэ = 2,782 – 4,044 = - 1,262 м;

Вывод: гидравлический дисбаланс отрицательный, т.е. давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полиэтиленовой трубой понизится на 1,262 м вод. ст. и станет равным 24,216-1,262=22,954 м.

Процент снижения давления от расчетного до ремонта составит (24,216 – 22,954)*100 / 24,216 = 5,21 %.

б). железобетонный трубопровод;

Компоновка балочной клетки
Балочная клетка одноэтажной рабочей площадки, рекомендуемая к разработке по заданию, соответствует нормальному типу балочных клеток и представляет собой систему пересекающихся несущих балок (главных балок и балок настила), на которые опирается плоский стальной настил. Постоянные и временные нагрузки в балоч ...

Устройства инверсионных кровель. Общие положения
Одним из современнейших и надёжных покрытий в наше время выступает инверсионная кровля. Плоские крыши обладают целым рядом недостатков.Но существует альтернативное конструктивное решение плоской кровли - т.н. инверсионная кровля, практически лишенная недостатков. Плоская крыша имеет определённые преимущес ...

Определение предварительных размеров подошвы фундаментов
Размеры подошвы фундамента определяются расчётом по двум группам предельных состояний. Сначала по II группе (по деформациям), а затем, по мере необходимости проверяется по I группе (по несущей способности). Предварительные размеры подошвы фундамента определяются графоаналитическим способом. ...